Infiltration and Retention

Infiltration and retention

In water management, experience asserts that rainwater should be infiltrated at the place where it accumulates. If this is not possible, then in many cases the temporary storage (attenuation or retention) of rainwater is required in attenuation volumes in order to protect the drainage systems from overloading and to limit their dimension.

Advantages of rainwater infiltration

For final consumers:

• sealing costs are saved
• the microclimate on site is improved

For municipalities:

• lower flood protection / flood prevention costs
• lower costs in sewer construction, sewer rehabilitation and sewage plant operation
• lower development costs for new estates
• securing of the groundwater supply

Advantages of rainwater retention:

• limiting regional flowing off, reducing flood risk
• lower costs in sewer construction, sewer rehabilitation and sewage plant operation
• connection of new estates to existing, working at full capacity drainage systems
• relief of overloaded sewer systems

Basic principles

Quality of rainwater runoff

The runoff from paved surfaces are classified into the categories of non-hazardous, tolerable and intolerable according to their material concentration and thereby possibly associated potential hazards to groundwater in targeted rainwater infiltration.

Non-hazardous rainwater runoff

Non-hazardous rainwater runoff can be infiltrated (e.g. in trenches) without pretreatment measures through the unsaturated zone (below the root zone and above the groundwater level).

Tolerable rainwater runoff

Tolerable rainwater runoff can be infiltrated through the unsaturated zone after suitable pretreatment or using cleaning processes (sedimentation system, rainwater cisterns, overgrown soil, etc.).

Intolerable rainwater runoff can only be infiltrated after pretreatment.

Surface / Area	Qualitative evaluation
Green roofs, fields and cultivated land; roof surfaces without the use of uncoated metals (copper, zinc and lead), terrace surfaces in residential and similar commercial areas	non-hazardous
Roofs with usual proportions of uncoated metals, cycle tracks and footpaths in residential areas, calm traffic areas; lawns and car parking without frequent vehicle changes; as well as lightly used vehicle areas (up to DTV 300 vehicles); streets with DTV 300 - 5,000 vehicles, e.g. access roads, residential and district streets; airport tarmac; roofs in commercial and industrial areas with significant air pollution, see DWA-A138.	tolerable
Lawns and streets in commercial and industrial areas with significant air pollution; for special zones see DWA	intolerable

Source DWA-A138, DTV = average daily traffic intensity

Soil composition

Infiltration capacity of the soil

Overview of different kf-values for soils

The underground composition is of crucial importance for rainwater infiltration. The permeability coefficient (kf-value) is a measure of water permeability of the soil. The permeability coefficient should be between 10^-3 and 10^-6 in order to ensure the functionality of the infiltration system.

In order to avoid over-dimensioning of the system, the kf-value should be determined as accurately as possible through investigation. There are professional geotechnical experts for this purpose.

Quick test for soil composition

If the kf-value is unknown, then an approximation of the underground infiltration can be isolated based on the following short test.

Test pit

1. Dig a 50 x 50 cm wide and approx. 30 cm deep pit. Important: Do not enter the pit to avoid compression!
2. Cover the soil with a gravel layer to prevent soil flotation. Insert a measuring rod into the ground. 10 cm above the pit bottom place a mark on the measuring rod.
3. Now fill the pit with water and replenish for 1-2 hours regularly (e.g. garden hose).
4. Fill water up to the mark. After 10 minutes, fill as much water as necessary to raise the water level back to the mark using a measuring bucket. The soil permeability can be estimated from the quantity of refilled water.
5. Repeat step 4 as many times (at least 3 times), until a consistent value is established.

Evaluation: Water quantity < 1.5 litres in 10 minutes: little infiltration possible (silt)
Water quantity = 1.5 litres in 10 minutes: infiltration possible (silty sand)
Water quantity > 3 litres in 10 minutes: good infiltration possible (sand, gravel)

Cleaning options for precipitation water

The contamination of underground and surface water from rainwater from roofs and traffic areas can be considered qualitatively and quantitatively by using simple assessment procedures (ATV DVWK-M153). Depending on the result, various measures for handling rainwater must be taken to ensure adequate water protection.

For discharge into a trench, minimum protection requires coarse filtration.

Important: with rainwater harvesting cisterns

According to DIN 1989-1, underground infiltrations systems (trenches) are equivalent to infiltration systems in active soil areas in terms of qualitative aspects, provided the inlet water comes from a rainwater harvesting system with non-metallic roof areas.

Sedimentation and filter chamber, sedimentation systems

Sedimentation and filter chamber

Systems with a settling chamber in which the flow conditions allow specific substances heavier than water sink and specific lighter substances float are referred to as sedimentation systems.

Collection and filter chambers consist of a sedimentation area in which heavy particles settle and a filter that prevents light coarse contaminants from entering the downstream storage. Even light materials are retained in the chamber with an immersion pipe. Depending on the amount of dirt, they must be cleaned regularly. The total water discharged from roof is filtered and supplied to the tank. In Germany the chambers are designed in accordance with ATV DVWK-M153, corresponding to the expected amount of dirt and connected roof area.

Soil passages

Soil passages

Contaminants from flowing rainwater are retained and stored or degraded by physical, chemical and if necessary, biological processes with passage through soil layers or in trough-trench systems or unsealed surfaces such as grass pavers. Thus passage through overgrown topsoil is more effective than through a non-vegetated soil zone. The protective cover layers over groundwater must not be penetrated.

Flushable and camera-accessible trenches

Should contaminants penetrate into the trench despite pre-cleaning, it is very important that subsequent cleaning is possible. In many trenches e.g. box systems, only the flushing ducts can be cleaned afterwards. However fine contaminates pass through the slots in the flushing ducts and gradually clog the floors and walls of these trenches. Ultimately these can only be dug out completely if they have lost their infiltration capacity. With DRAINMAX Tunnel trenches for example, the critical walls and floors can be inspected with a camera through adequate connection chambers and are completely flushable. Contaminants either are retained in the coarse filter of the sedimentation and filter chamber or settle in the sedimentation area. The coarse filter can be removed and emptied after the flushing process. The parallel rows of trenches are additionally protected by the long settling section in the seepage pipe and the additional settling possibility in the inspection and flushing chamber. This guarantees a constant infiltration performance long-term.

Construction of an infiltration system

1. Distance to MHGW (mean highest groundwater level) from the bottom of the system: > 1 m
2. Soil permeability > 1 x 10^-6 (with lower values see retention)
3. Soil permeability < 1 x 10^-3 (with higher permeability too little treatment)

Trench infiltration with DRAINMAX Tunnel

1. DRAINMAX Tunnel	5. Topsoil
2. Tunnel side and top backfill	6. Sedimentation/filter chamber
3. Geotextile	7. Rainwater inlet
4. Tunnel overburden

Mulden-Rigolenversickerung mit DRAINMAX Tunnel

1. DRAINMAX Tunnel	6. Infiltration trough
2. Tunnel side and top backfil	7. Rainwater inlet
3. Geotextile	8. Distance to groundwater
4. Tunnel overburden	9. Active soil zone
5. Topsoil	10. Maximum water level

DRAINMAX Tunnel System for commercial properties

1. DRAINMAX Tunnel	7. Sedimentation/filter chamber
2. Tunnel side and top backfill	8. Flushing chamber
3. Geotextile	9. Rainwater inlet
4. Tunnel overburden	10. Maximum water level
5. Topsoil	11. Geotextile composite bottom layer
6. Rainwater distribution

Construction of a retention system

Retention volume

Retention cistern with throttle discharge

Retention cistern with throttle discharge and usable volume

There are several options for the retention of rainwater:

• Storage with pure retention and throttle discharge
• Storage with combined retention and use and throttle discharge

The combination of rainwater harvesting and rainwater retention in a cistern is particularly interesting for smaller systems for single-family homes since the costs for excavation and delivery are incurred only once and the cistern is not significantly more expensive.

• Retention with approved partial infiltration and throttle discharge

With permissible partial infiltration, the DRAINMAX system with tunnel elements is an extremely interesting alternative. The low height offset between inlet and outlet in combination with great space flexibility and a very high storage volume are the advantages of this variant. If no water is allowed to enter the surrounding soil from the system, it can be sealed with an EPDM foil on site.

1. DRAINMAX Tunnel	6. Topsoil
2. Tunnel side and top backfill	7. Sedimentation/filter chamber
3. Geotextile	8. Throttle chamber
4. Enclosed sheet basin made from EPDM and geotextile	9. Discharge throttle
5. Tunnel overburden	10. Rainwater inlet

Throttle discharge

In a retention system the water is supplied into the drainage system with a throttled flow rate. The throttle discharge corresponds to the permitted outflow of the sealed area connected to the drainage system. Most of the time this discharge corresponds to the natural flow before sealing the area.

In the retention system the permissible throttle discharge is either supplied to a downstream drainage system by means of a lift pump or through a discharge throttle provided the height conditions allow. According to DWA-A 117, the arithmetic average of the values of the throttle curve is to be set for uncontrolled throttling (fixed throttle/vortex throttle).

Compared to the vortex or fixed throttle, continuous throttles make sure that the maximum permitted water quantity Q drains constantly, irrespective of the impounding depth H. As a result, the retention tank with continuous throttle can be dimensioned by 10% to 30% smaller than with fixed throttle discharge or vortex throttles.

starre Drossel

Wirbeldrossel

kontinuierliche Drossel

Bsp. Drosselkennlinien für eine maximal zulässige Wassermenge von 31 l/s

1. Starre Drossel (arithmetisches Mittel hier = 21 l/s)

2. Wirbeldrossel (arithmetisches Mittel hier = 21 l/s)

3. Kontinuierliche Ablaufdrossel (31 l/s)

Starre Drossel

Die einfachste Form einer starren oder statischen Drossel ist eine einfache Drosselblende. Der Abflusswert Q der starren Drossel ist abhängig vom hydrostatischen Druck, der sich aus der Einstauhöhe H ergibt.

Wirbeldrossel

Bei einer Wirbeldrossel entsteht durch die tangentiale Beschickung in Abhängigkeit vom Wasserstand eine unterschiedlich starke Spiralströmung mit einem zentrischen Luftwirbelkern. Dies führt jedoch nicht zu einem kontinuierlichen Drosselabfluss. Zu den Vorteilen der Wirbeldrossel gehören der geringe Platzbedarf und die geringe Gefahr von Verstopfungen durch den größeren verbleibenden Querschnitt im Vergleich zu den anderen Drosseltypen. Diese Vorteile sind bei der dezentralen Regenwasserrückhaltung aber selten relevant.

Kontinuierliche Drossel

Bei der kontinuierlichen Ablaufdrossel ist der Abflusswert unabhängig von der Einstauhöhe H konstant. Der Schwimmer passt dazu über den Hebelarm die Blendenöffnung an die Einstauhöhe an. Eine grobe Vorreinigung des Regenwassers ist für den störungsfreien Betrieb der Drossel erforderlich.

Berechnungsbeispiel erforderliches Speichervolumen

Die maßgebliche Regenspende r_D(n) der Dauerstufe D und Häufigkeit n [l/sha] muss im Vorfeld iterativ bestimmt werden (siehe Bemessung von Versickerungs- oder Retentionsanlagen).

Verf = ((Ared x rD(n) x 10-4) – Qdr ) x D x 60 x 10-3
Verf	= erforderliches Speichervolumen in m³
Ared	= angeschlossene befestigte Fläche in m² (im Beispiel 5.000 m²)
rD(n)	= maßgebende Regenspende in l/sha (Bsp. KOSTRA-Daten Aachen, s. Bemessung von Versickerungs- oder Retentionsanlagen)
Qdr	= Abflussdrosselwert in l/s (bei nicht kontinuierlichen Drosseln das arithmetische Mittel der Drosselkennlinie, s. Diagramm Drosselkennlinien, im Beispiel 21 l/s)
D	= Dauerstufe in min (im Beispiel 30 min bei der starren Drossel und Wirbeldrossel, 20 min bei der kontinuierlichen Drossel)
starre Drossel = Wirbeldrossel: Verf = ((5.000 x 104,8 x 10-4) – 21) x 30 x 60 x 10-3 = 56,6 m³
kontinuierliche Drossel: Verf = ((5.000 x 131,7 x 10-4) – 31) x 20 x 60 x 10-3 = 41,8 m³ (- 26 %)

Je größer der erlaubte Drosselabfluss im Verhältnis zu angeschlossenen Fläche ist, desto größer ist der Unterschied. Dieser Unterschied führt zu entsprechend geringeren Gesamtkosten für das Rückhaltesystem.

Bemessung von Versickerungs- und Retentionsanlagen

siehe auch Online Planer

Regenwasserabfluss

Die Berechnung des Regenabflusses geht von der Erkenntnis aus, dass starke Regenfälle von kurzer Dauer sind, schwache Regen dagegen länger anhalten. Die Regenspende nimmt bei gleicher statistischer Häufigkeit mit zunehmender Regendauer also ab. Der Zusammenhang zwischen Regenspende, Regendauer und Häufigkeit wird durch die statistische Auswertung von Niederschlagsregistrierungen ermittelt. Im Allgemeinen wird in Deutschland das einfache Bemessungsverfahren nach DWA-A 117 angewendet. Dafür ist ein statistischer Regen mit einer gewählten Dauer D und Häufigkeit n als Lastfall für die Bemessung heranzuziehen. Für die Ermittlung der Regenspende ist auf die „Starkniederschlagshöhen für Deutschland- KOSTRA“ (s. Beispiel Tabelle für einen Musterort) zurückzugreifen.

Regendauer D	r D(1) l/(s*ha)	r D(0,2) l/(s*ha)
5 min	135,0	243,0
10 min	113,0	183,9
15 min	97,2	152,6
20 min	85,3	131,7
30 min	69,5	104,8
45 min	52,9	81,2
60 min	43,1	66,8
90 min	32,3	49,7
2 h	26,4	40,3
3 h	19,8	29,9
4 h	16,1	24,3
6 h	12,1	18,0
9 h	9,1	13,4
12 h	7,4	10,9
18 h	5,4	7,9
24 h	4,3	6,5
48 h	2,6	3,7
72 h	2,1	2,9

KOSTRA Daten Musterort

Zufluss zur Versickerungs- oder Retentionsanlage

Q_zu = 10^-7 x r_D(n) x A_red (1.)

Qzu	= Zufluss zur Versickerungsanlage in m³/s
rD(n)	= Regenspende der Dauerstufe D und Häufigkeit n [l/sha]
Ared	= angeschlossene befestigte Fläche in m²

Ablauf aus der Versickerungsanlage

Bei der Berechnung der Abflüsse aus einer Versickerungsanlage wird als Grundlage das Gesetz von Darcy herangezogen:

Q_s = (b+0,5h) x L x ½ x k_f (2.a)

kf	= Durchlässigkeitsbeiwert des gesättigten Bodens in m/s
b	= Sohlbreite der Rigole in m
h	= Höhe der Rigole in m
L	= Länge der Rigole in m

Ablauf aus der Retentionsanlage

Q_s = Q_D (2.b)

QD	= Drosselablauf im Falle einer Retentionsanlage

Kontinuitätsbedingung

V_erf = L x b x h x s_RR = (∑Q_zu - ∑Q_s) x D x 60 (3.)

Verf	= erforderliches Speichervolumen in m³
D	= Regendauer in min

Versickerung: Werden nun die Formeln 1. und 2.a in Formel 3. eingesetzt und nach L aufgelöst, ergibt sich die maßgebliche Rigolenlänge und das resultierende Rigolenvolumen.

$={\dfrac {A_{u}\cdot 10^{-7}\cdot r_{D(n)}}{{\tfrac {b_{R}\cdot h_{R}\cdot s_{RR}}{D\cdot 60\cdot f_{Z}}}+(b_{R}+{\frac {h_{R}}{2}})\cdot {\frac {k_{f}}{2}}}}$

S_RR = Speicherkoeffizient der Rigole

Retention: Hier werden nun die Formeln 1. und 2.b in Formel 3 eingesetzt. V_er = (∑Q_zu - ∑Q_s) x D x 60 Die maßgebliche Regenspende r D(n) der Dauerstufe D und Häufigkeit n [l/sha] muss iterativ bestimmt werden.

Überstauhäufigkeit

Für die rechnerische Ermittlung des Regenabflusses ist die anzunehmende Regenhäufigkeit der Regenspendenlinie von besonderer Bedeutung. Dieser Wert richtet sich nach der wirtschaftlichen Bedeutung des Gebietes und steht im Zusammenhang mit der Häufigkeit, mit der die geplante Anlage überstaut.

Häufigkeit der Bemessungsanlage (1-mal in n Jahren)	Ort
1 in 1	Ländliche Gebiete
1 in 2	Wohngebiete
1 in 2	Stadtzentren, Industrie- und Gewerbegebiete mit Überflutungsprüfung
1 in 5	Stadtzentren, Industrie- und Gewerbegebiete ohne Überflutungsprüfung
1 in 10	Unterirdische Verkehrsanlagen, Unterführungen

Quelle: ATV A118

Überflutungsnachweis DIN 1986-100:2016-09 (Deutschland)

Entwässerungsanlagen für die Ableitung des Niederschlagswassers von kleinen Grundstücken können, soweit der Kanalnetzbetreiber keine anderen Vorgaben macht, ohne Überflutungsprüfung bemessen werden. Als klein gelten Grundstücke mit bis zu 800 m² abflusswirksamer Fläche, für die ein Anschlusskanal DN 150 ausreichend ist. Diese Regelung gilt sinngemäß auch für Versickerungsanlagen, die nach DWA-A 138 mit T = 5 a mit dem Berechnungsregen nach KOSTRA-DWD-2010 bemessen werden. Vorausgesetzt wird, dass auf Grund der Geländebeschaffenheit und architektonischer Gebäudeplanung kein Wasser bei Überstau der Anlage in das eigene Gebäude oder Nachbargebäude eindringen kann und behördlich keine anderen Regelungen bestehen.

Grundleitungen von Grundstücken nach DIN EN 752, d. h. bis 200 ha Ages bzw. bis etwa 60 ha AE,b, die größere schadlos überflutbare Hof-, Parkflächen oder andere Außenanlagen entwässern, können nach DWA-A 118:2006, Tabelle 4 bemessen werden. Dabei darf die Jährlichkeit des Berechnungsregens einmal in zwei Jahren nicht unterschritten werden.

Maßgebende kürzeste Regendauer in Abhängigkeit von mittlerer Geländeneigung und Befestigungsgrad:

mittlere Gländeneigung	Befestigung	kürzeste Regendauer (nach dieser Norm r2 in min)
< 1%	≤ 50%	15 min
	> 50%	10 min
1% bis 4%	-	10 min
> 4%	≤ 50%	10 min
	> 50%	5 min

Quelle: DWA-A-118:2006, Tabelle 4

Für die Differenz der auf der befestigten Fläche des Grundstücks anfallenden Regenwassermenge, V_Rück (siehe Gleichung 20) in m3, zwischen dem mindestens 30-jährigen Regenereignis und dem 2-jährigen Berechnungsregen muss der Nachweis für eine schadlose Überflutung des Grundstücks erbracht werden. Ist ein außergewöhnliches Maß an Sicherheit erforderlich, ist eine Jährlichkeit des Berechnungsregens größer als 30 a zu wählen. Die unschädliche Überflutung kann auf der Fläche des eigenen Grundstückes, z. B. durch Hochborde oder Mulden, wenn keine Menschen, Tiere oder Sachgüter gefährdet sind, oder über andere Rückhalteräume, wie Rückhaltebecken, erfolgen, soweit die Niederschlagswasserableitung nicht auf andere Weise sichergestellt ist. Der nachfolgende Überflutungsnachweis ist in Abhängigkeit von den örtlichen Verhältnissen ggf. auch für Teile der Entwässerungsanlage (z. B. an den Entspannungspunkten) zu führen.

Gleichung 20

V_rück = ( r(D,30) x A_ges – ( r(D,2) x C_Dach + r(D,2) x A_FaG x C_FaG)) x D x 60 / (10000 x 1000)

V_Rück die zurückzuhaltende Regenwassermenge, in m3

r_(D,2) Regenereignis mit Dauerstufe D und 30-jähriger Wiederkehrzeit

D die kürzeste maßgebende Regendauer, in Minuten, für die Bemessung der Entwässerung außerhalb der Gebäude nach DWA-A118, Tabelle 4, sonst D = 5 Minuten

C der Abflussbeiwert

A_Dach die gesamte Gebäudedachfläche, in m²

A_FaG die gesamte befestigte Fläche außerhalb der Gebäude, in m²

A_ges die gesamte befestigte Fläche des Grundstücks, in m², d. h. A_ges = A_Dach + A_FaG

Sind die Grundleitungen nach DWA-A118:2006, Tabelle 4, bemessen, so kann statt des Bemessungsabflusses der – meist größere – maximale Abfluss der Grundleitungen bei Vollfüllung Q_voll angesetzt werden nach Gleichung (21):

Gleichung 21

V_rück = (( r_(D,30)) x A_ges/ 1000)– Q_voll x D x 60/1000

V_Rück die zurückzuhaltende Regenwassermenge, in m³

D D = 5, 10 und 15 Minuten. Der größte dieser drei Werte für V_Rück ist maßgebend*

Q_voll max. Abfluss der Grundleitungen bei Vollfüllung in l/s

A_ges die gesamte befestigte Fläche des Grundstücks, in m², d. h. A_ges = A_Dach + A_FaG

Sollten die Regeneinzugsflächen des Grundstücks weitgehend aus Dachflächen und nicht schadlos überflutbaren Flächen (z. B. > 70 %, hierzu zählen auch Innenhöfe) bestehen, ist die Überflutungsprüfung in Verbindung mit der Notentwässerung für das 5-Minuten Regenereignis in 100 Jahren nachzuweisen (r_(5,100)).

Für den Fall der Begrenzung der Einleitung ist zusätzlich zum Überflutungsnachweis die Berechnung des erforderlichen Rückhaltevolumens (Regenrückhalteraum (RRR)) entsprechend DWA-A 117 mit dem „einfachen Verfahren“ durchzuführen. Hierbei wird vereinfachend vorausgesetzt, dass die Jährlichkeit T des Berechnungsregens (einheitlich bezogen auf die gesamte abflusswirksame Fläche des Grundstücks), der der zulässigen Überschreitungshäufigkeit des RRR entspricht. Die Einleitungsbeschränkung muss den Drosselabfluss in l/s und die Jährlichkeit T der zulässigen Überschreitung enthalten. Für die Berechnung volumenbezogener Bemessungsaufgaben, wie die Bemessung von Niederschlagswasserrückhalteräumen, sind für die Ermittlung der abflusswirksamen Fläche mittlere Abflussbeiwerte C_m nach Tabelle 9 zu verwenden. Für die Dimensionierung des Regenrückhalteraums müssen entsprechend DWA-A 117:2013 die zum Entwässerungssystem gelangenden Abflüsse sowohl von der befestigten Fläche A_E,b als auch von einer nicht befestigten Fläche (Tabelle 9, Nr. 3) mit Zufluss zu einem Ablauf in die Entwässerungsanlage berücksichtigt werden. Die ermittelten Flächenarten werden in dieser Norm vereinfachend als A_FaG bezeichnet, mit den mittleren Abflussbeiwerten C_m multipliziert und zu einem Rechenwert Au zusammengefasst. Das erforderliche Speichervolumen V_RRR wird aus der maximalen Differenz der in einem Zeitraum gefallenen Niederschlagsmenge und dem in diesem Zeitraum über die Drossel weitergeleiteten Abflussvolumen ermittelt.

In Anknüpfung an DWA-A 117 gilt für Grundstücksentwässerungsanlagen für die Bemessung des Rückhalteraumes (RRR) Gleichung (22).

Gleichung 22

V_RRR = A_u x r_D,T / 10000 x D x F_z x 0,06 – D x f_z x Q_Dr x 0,06

Die Gleichung 22 entspricht der Berechnung des erforderlichen Rückhaltevolumens auf der Basis einer Einleitbeschränkung entsprechend DWA-A 117 mit dem „einfachen Verfahren“ (Formel s. Kapitel 3.2 Drosselabfluss).

Beispielrechnung zurückzuhaltende Regenwassermenge nach Überflutungsnachweis

Standort: Aachen Angeschlossene Auffangflächen: Gebäudedachflächen: A_Dach = 1.250 m², Schrägdach Ziegel, C_Dach = 0,8 Auffangflächen außerhalb von Gebäuden: A_FaG = 4.445 m², Asphalt, C_FaG = 0,9 Gesamte befestigte Fläche des Grundstückes: A_ges = 5.695 m² (A_red = 5.000 m²) Mittlere Geländeneigung: < 1% Befestigung: > 50 %

Berechnung nach Gleichung 20

V_rück = ( r_(D,30) x A_ges – ( r_(D,2) x C_Dach + r_(D,2) x A_FaG x C_FaG)) x D x 60 / (10000 x 1000)

mit: D = 10 Min (aus DWA-A-118:2006, Tabelle 4)

r_(D,30) = 273 l/sxha r_(D,2) = 148 l/sxha V_rück = 273 x 5.695 – (148 x 1.250 x 0,8 + 148 x 4.445 x 0,9) x 10 x 60 / (10000 x 1000) = 48,9 m³

Berechnung nach Gleichung 21

V_rück = (( r_(D,30) x A_ges / 10000) – Q_voll) x D x 60 /1000

mit: Einzelnachweis der Bemessungsregenspenden:

a) r_(5,30) =377 l/sxha (aus DIN 1986-100 Tabelle A.1 Regenspenden in Deutschland)

b) r_(10,30) = 273 l/sxha

c) r_(15,30) = 223 l/sxha Q_voll = 100,0 l/s

a) V_rück = ((377 x 5.695 / 10000) – 100,0 ) x 5 x 60 / 1000 = 34,4 m³

b) V_rück = ((273 x 5.695 / 10000) – 100,0 ) x 10 x 60 / 1000 = 33,3 m³

c) V_rück = ((223 x 5.695 / 10000) – 100,0 ) x 15 x 60 / 1000 = 24,3 m³

Der größte der drei Werte für Vrück ist maßgebend.

Berechnung nach Gleichung 22

Das Einstauvolumen aus der Regelbemessung (nach Einleitbeschränkung) ergibt sich nach Kap. 3.2.4 zu 41,8 m³.

Fazit:

Das sich aus den Berechnungen für den Überflutungsnachweis und für die Einleitungsbeschränkung ergebende größere Volumen ist maßgebend. Die maßgebende Größe des Rückhalteraumes ergibt sich somit nach Gleichung 18 zu 48,9 m³. Somit wird durch den Überflutungsnachweis das erforderliche Rückhaltevolumen um 7,1 m³ (17 %) erhöht. Spätestens dann, wenn das Überflutungsvolumen oberflächig nicht dargestellt werden kann, müssen unterirdische Speichervolumen größer ausgelegt werden.

Beispielberechnungen Versickerung mit DRAINMAX Tunnel

a) nur mit dem Wert 15 /0,2 = Beispiel für viele Gebiete im Ausland

Standort: Aachen

A_red = 100 m²

Bemessungsregen: r_15,n=0,2 = 152,6 l/(s*ha)

k_f = 1*10^-4 m/s (Mittelsand)

s_rr = 0,56 (DRAINMAX Tunnel Einbau nach DIBt)

f_z = 1,1

Beispielberechnung für INTEWA DRAINMAX Tunnel im Kiesblock:

B = 1,85 m, H = 1 m, L = 2,25 m

L_erf,rigole = 1,31 m

V_erf,rigole = 1,36 m³ (= B x H x L_erf,rigole x s_rr = 1,85 m x 1 m x 1,31 m x 0,56)

Erforderliche Anzahl DRAINMAX Tunnel: LL_erf,rigole / L = 0,82

b) Mit Iteration = Beispiel für Deutschland

Standort: Aachen

A_red = 100 m²

Bemessungsregen: r_15,n=0,2 = 152,6 l/(s*ha)

k_f = 1*10^-4 m/s (Mittelsand)

Dauer D [min]	Regenspende r [l/sha]	Lerf,rigole [m]	Verf,rigole [m³]
5	243,00	0,75	0,77
10	183,90	1,09	1,13
15	152,60	1,31	1,36
20	131,70	1,46	1,51
30	104,80	1,64	1,69
45	81,20	1,74	1,80
60	66,80	1,76	1,83
90	49,70	1,70	1,76
120	40,30	1,62	1,68
180	29,90	1,46	1,51
240	24,30	1,33	1,38
360	18,00	1,12	1,16
540	13,40	0,91	0,95
720	10,90	0,78	0,81
1080	7,90	0,60	0,62
1440	6,50	0,51	0,52
2880	3,70	0,3	0,31
4320	2,90	0,24	0,25

c. Tabelle zur Grobabschätzung für kleine Anlagen mit r_15,n=0,2

kf (m/s)		z.B. Standort Aachen (D) r15,0,2=152,6 l/(s*ha)			z.B. Standort Berlin (D) r15,0,2=213,1 l/(s*ha)
		A=100 m2	A=150 m2	A=200 m2	A=100 m2	A=150 m2	A=200 m2
1*10-4	Volumen in m3	1,36	2,04	2,72	1,90	2,85	3,79
1*10-5	Volumen in m3	1,49	2,24	2,99	2,09	3,13	4,79
1*10-6	Volumen in m3	1,51	2,26	3,02	2,11	3,16	4,21

Grobabschätzung des Retentionsvolumens

Für eine grobe Abschätzung des erforderlichen Retentionsvolumens bei vorgegebener Regendauer kann das folgende Bemessungsverfahren verwendet werden.

Beispielrechnung:

Zulässiger Abfluss des Grundstückes: 1,5 l/s x ha

Grundstücksgröße: 0,105 ha

Regenspende r₁₅₍₁₎ = 108 l/s x ha

Regenspende r₁₅₍₂₎ = 193 l/s x ha

Fläche	x	Abflussbeiwert	x	Regenspende	=	Qr15(2)
231 m2	x	1	x	0,0193 l/s x m2	=	4,46 l/s
114 m2	x	0,8	x	0,0193 l/s x m2	=	1,76 l/s
Summen Regenwasserabfluss				Qrges	=	6,22 l/s
Zulässige Einleitungsmenge:		Qab	=	0,105 ha (Grundstücksgröße) x 1,5 l/s x ha
			=	0,158 l/s
Rückzuhaltende Regenwassermenge:		Qs	=	Qr15(0,2)ges - Qab
			=	6,22 l/s – 0,158 l/s = 6,06 l/s
Erforderliches Rückstauvolumen Verf: (Die Rückhalteanlage muss Qs für 15 Min. aufnehmen).
Verf	= Qs x 60 x 15 = Qs x 900
	= 6,06 l/s x 900 s = 5,5 m3

Genaue Bemessung einer Rigole oder Retentionsanlage mit Planungssoftware

Da eine Berechnung des erforderlichen Rigolenvolumens iterativ erfolgt, ist sie am geeignetsten mit einer Planungssoftware wie dem RAINPLANER durchzuführen.

Bemessung einer Flächenversickerung

As = Ared / ( kr x sf x 107 / 2 x r D(n) –1)
Ared	= angeschlossene befestigte Fläche
sf	= Fugenanteil einer durchlässigen Flächenbefestigung (0 < sf =< 1)
kr	= Durchlässigkeitsbeiwert in der betrachteten Versickerungsebene
rD(n)	= maßgebende Regenspende
Beispiel:
Ared	= 300 m2
sf	= 1 (INTEWA Rasengitterplatten)
kr	= 2 x 10-4 m/s
r D(n)	= aus KOSTRA Tabelle bei n=0,2/a und D=10 min: r10(0,2) = 204,60l/s ha
As = 300 / ( 2 x 10-4 x 1 x 107 / 2 x 204,6 –1) = 77 m2

Bemessung von Versickerungs - Rigolen hinter Kleinklärsystemen

Nach DIN 4261-1, Stand 2002, kann das Ablaufwasser von Kleinkläranlagen bei Böden mit k_f = 5 x 10^-7 bis 5 x 10^-3 m/s über eine Rigole versickert werden. Da sich die Sohlen der Versickerungsanlagen mit der Zeit zusetzen können, sind auf Dauer nur die Seitenflächen wirksam. Um unterschiedliche Versickerungsleistung z.B. bei Frost oder ungleichmäßige Beschickung der Rigole zu puffern ist ein großes Retentionsvolumen von Vorteil, wie es der Tunnel z.B. bietet. Nach der DIN gelten folgende vereinfachte Bemessungsmethoden:

Rigolen hinter Kleinklärsystemen

Erforderliche Wandfläche (m2/Einwohnerwerte EW):
1 m2 / EW bis 1,5 m2 / EW bei:		Sand-Kiesgemische, Sande, schwach schluffige Sande
2 m2 / EW bis 2,5 m2 / EW bei:		Schluffe (auch schwach tonig), Sand-Schluffmischungen, Stein-Lehmgemische
Erforderliche Anzahl am Beispiel der DRAINMAX Tunnel:
Grundelement	2,25 m Länge x 0,8 m Höhe x 2 Seiten
As	= 3,6 m2 je Tunnel ohne Stirnseiten
EW	bis 1,5 m²/EW	bis 2,5 m²/EW
4	1 Stk.	2 Stk.
8	1 Stk.	4 Stk.
12	3 Stk.	6 Stk.
16	4 Stk.	8 Stk.

Bei anderen Bodenverhältnissen und höheren EW-Werten sollte eine Berechnung durchgeführt werden.

Vergleich DRAINMAX Tunnel gegenüber Rohrrigolenvariante

Laut EN 12566-3 für Kleinkläranlagen (KKA) fallen 150 l/Tag und Einwohner (EW) mit folgender Tagesverteilung an:

3h = 30%
3h = 15%
6h = 0%
2h = 40%
3h = 15%
7h = 0%

Bei Verwendung einer klassischen Rohrrigole ist der größte Volumenstrom zu ermitteln. Dieser entsteht innerhalb von 2h mit 40%. Bei einer KKA mit 5 EW errechnet dieser sich wie folgt:

40 % in 2 h von 750 l/Tag
=> 300 l/2h
=> 0,0417 l/s

Bei der Verwendung des DRAINMAX Tunnels kann das Tagesvolumen in der Rigole gespeichert werden. Der größte Volumenstrom errechnet sich dann wie folgt:

100 % in 24 h von 750 l/Tag
=> 750 l/24 h
=> 0,0087 l/s

=> dieser Volumenstrom ist 4,8 mal kleiner als bei der Rohrrigolenvariante
=> die DRAINMAX Rigole kann ungefähr 4,8 mal kleiner dimensioniert werden als die Rohrrigole

Rechtliche Rahmenbedingungen in Deutschland

Bei der Planung und Installation einer Versickerungs- oder Rückhalteanlage sind unter anderem die aktuellen Fassungen folgender Regelungen zu beachten:

Regelungsbereich	Regelwerk	Inhalt
Wasserversorgung	Arbeitsblatt DWA-A 138	Planung, Bau und Betrieb von Anlagen zur Versickerung von Niederschlagswasser
	ATV-DVWK-M 153	Handlungsempfehlungen zum Umgang mit Regenwasser
	ATV-A 121	örtliche Niederschlag / Starkregenauswertung nach Wiederkehrzeit und Dauer
	DWA-A 117	Bemessung von Regenrückhalteräumen
	Kostra	Starkniederschlagshöhen für Deutschland
	DIN 4261-1,Kapitel 9	Kleinkläranlagen, Verbringung von biologisch behandeltem Abwasser in den Untergrund
	EN 752	Entwässerung außerhalb von Gebäuden...
	ATV A 118	Hydraulische Bemessung und Nachweis von Entwässerungssystemen
	ATV A 118	Richtlinien für die Bemessung von Regenentlastungsanlagen in Mischwasserkanälen

Anzeige- und Genehmigungspflichten

Regelungsbereich	Regelwerk	Inhalt
EU-Recht	EG-Richtlinie 76/464/EWG / 1976 EG-Richtlinie 80/68/EWG / 1979 || Verschmutzung infolge der Ableitung bestimmter gefährlicher Stoffe in die Gewässer der Gemeinschaft Schutz des Grundwassers gegen Verschmutzung durch bestimmte gefährliche Stoffe
Bundesrecht	Wasserhaushaltsgesetz WHG	Versickerungsanlagen sind nach dem WHG erlaubnispflichtig, die Länder können seit 1996 die Erlaubnispflicht aufheben, Grundwasserverordnung
	BauGB	Baugesetzbuch
Landesrecht	Landesbauordnung	Angabe der Systemart und Größe im Bauantrag, die meisten Landesbauordnungen fördern oder verlangen die dezentrale Niederschlagswasserversickerung inzwischen
	AVBWasserV §3	Antrag auf Teilbefreiung vom Anschluss- und Benutzungszwang an die öffentliche Abwasseranlage Anzeigepflicht vor Errichtung der Anlage beim kommunalen Wasserversorger
	Landeswassergesetz	evtl. Pflicht zur Versickerung von Niederschlagswasser
	Landeswassergesetz	evtl. Erlaubnis der unteren Wasserbehörde bei Versickerung
	kommunale Abwassersatzung	evtl. Antrag auf Teilbefreiung vom Anschluss- und Benutzungszwang beim kommunalen Wasserentsorger

Test